1.接地網(wǎng)設計的現(xiàn)狀是變電站網(wǎng)絡的總平面布置圖及其簡要說明只有一份。在平面布置圖中，只畫出了主干線路，沒有標出一些特殊設備的接地線，也沒有考慮設備密集區(qū)域的接地線連接?？刂剖?、高壓室和穿墻套管的接地網(wǎng)沒有單先的接地設計圖，設計部門既沒有提供接地網(wǎng)的設計計算說明，也沒有說明如何獲得一些重要參數(shù)。有些設計師不知道是哪個部門提供的土壤電阻率，如何測量，是否能反映土壤的分層情況等。在計算接地短路電流時，不能合理選擇點分流和避雷線分流系數(shù)，導致設計接地網(wǎng)電阻值的可靠性低。接地網(wǎng)的設計是否全面合理，關系到接地網(wǎng)的安全穩(wěn)定運行。設計參數(shù)決定接地網(wǎng)的基本條件，包括接地短路電流、土壤電阻率、接地電阻值等。分析如下。1.1接地短路電流的計算電力行業(yè)標準DL/T6211997中的計算公式為I=(Imax-In)(1-Kel)和I=In(1-Ke2)，取其較大值，其中I為接地短路電流，即通過接地網(wǎng)耗散的電流。Imax是接地短路時的較大接地短路電流。以上公式僅適用于有效接地系統(tǒng)。該值可從運行部門或繼電保護部門獲得，也可自行計算。一般采用單相接地時較大運行方式下的較大短路接地電流。In是發(fā)生較大接地短路時，流向變電站主變壓器中性點的短路電流。主變壓器中性點不接地時，In=0，可簡化為I=IMAX(1-kel)；干式變壓器只有一個中性點時In=30Imax，有兩個中性點時in=50Imax。實際值以繼電保護部門的計算和實測為準。Kel是短路情況下連接到變電站接地網(wǎng)的所有避雷線的分流系數(shù)。據(jù)專家分析，Kel應由避雷線的出線回路數(shù)確定，出線1時為0.15，出線2時為0.28，出線3時為0.38，出線4時為0.47，出線5以上時為0.5~0.58，并根據(jù)出線穿越走廊的分流效果進行相應的增減。當Ke2為外接地時，避雷線對兩側的分流系數(shù)一般取0.18，僅適用于變電站干式變壓器中性點接地的外接地。取值時要考慮10年以上的發(fā)展規(guī)劃，乘以1.2~1.5的發(fā)展系數(shù)；分散困難的地方，要乘以1.25的分散系數(shù)。從以上數(shù)值可以得出結論，只有當變電站內(nèi)有兩個中性點接地時，變電站外接地時流入地面的短路電流可能大于變電站內(nèi)接地時流入地面的短路電流。1.2土壤電阻率值土壤電阻率是確定接地網(wǎng)的關鍵參數(shù)。在選擇變電站選址時，應考慮當?shù)氐耐寥罈l件和接地網(wǎng)處的土壤分層，不應只取地表土壤電阻率。如果土壤電阻率？過大，接地網(wǎng)的接地電阻值不能滿足R2000/I的要求.1.3接地電阻值要求根據(jù)電力行業(yè)標準DL/T621197，接地裝置的接地電阻值應滿足R2000/I，即IR 2000V。由于現(xiàn)在微機保護應用廣泛，其對接地電阻的要求很高，即R 1和2000V很難達到要求，所以采取了鋪設接地銅排等措施來降低接地電阻，外也有要求IR 650V V. 2。由于一些施工單位的技術水平較差，在工程規(guī)模有限的情況下，很難保證接地網(wǎng)的施工質(zhì)量 #p#分頁標題#e#

控制室的接地應形成環(huán)形網(wǎng)絡。主線通過控制室時，接地線應從兩側引至樓上，建筑物基石鋼筋應與接地主線連接，以提高接地效果。穿墻套管的接地應位于室外，每組接地線應引至干線，以提高操作人員和室內(nèi)二次設備的安全性。一次設備的接地線不得與電纜溝內(nèi)的接地扁鋼連接，也不得懸空穿過電纜溝。接地網(wǎng)水平接地極鋪設完畢后，回填土壤時，接地網(wǎng)下方應使用干凈的原土，下部不得填充泥土或礫石。3接地網(wǎng)阻抗測試接地網(wǎng)施工后，必須準確測試接地電阻值，以驗證設計計算的準確性，并為運行單位提供準確的接地網(wǎng)參數(shù)。由于接地網(wǎng)的特點，它隨著土壤的組成和物理狀態(tài)，以及接地電極的延伸和形狀而變化，也隨著季節(jié)而變化。測試接地電阻時，接地棒遠離變電站，土壤條件可能比較復雜，有分層或埋置的金屬物體，導致電阻測試不準確或與設計計算值相差較大。因此，接地網(wǎng)的接地電阻值應在相似的氣候和濕度閾值下進行測試。接地網(wǎng)質(zhì)量是保證變電站安全可靠運行的重要因素，應引起相關電力部門的重視，并在設計、施工和測量驗收中努力，盡可能做到設計合理、施工精細、測試準確。來源：變電站運行技術網(wǎng)